吸收塔浆液间歇性溢流的根本原因在于气泡或 泡沫的产生,引起的“虚假液位”远高于DCS所显示 的液位[2];再加上底部浆液扰动泵脉冲扰动或搅拌 器搅拌、氧化空气鼓入、浆液喷淋等因素的综合影响 引起液位波动。结合国华盘电公司脱硫系统吸收塔 浆液起泡的原因,分析如下:

1)杂质混入到吸收塔浆液中。吸收塔浆液中由 于系统中进入了其他成分,增加了气泡液膜的机械强 度,使得泡沫稳定性高,而纯净的液体由于起泡性只 与其表面张力有关,液膜之间能相互连接,使形成的 气泡不断扩大,最终破裂,不能形成稳定的泡沫[3], 杂质混入的可能性原因如下:一是锅炉在运行过程中 投油、燃烧不充分,未燃尽成分随锅炉尾部烟气进入 吸收塔;二是脱硫吸收剂石灰石中含过量MgO(起泡 剂),与硫酸根离子发生反应;三是经过除尘器的烟 气粉尘浓度超标,含有过量的重金属。

2)脱硫用工艺水水质问题。国华盘电公司脱硫 系统工艺水用水为空压机冷却水回水,该水温度较 高,夏天可达40℃左右。由于本身较高的浓缩倍率 加之经过了各种药剂处理,使得工艺水水质极不稳 定,且极易起泡。而且吸收塔在正常运行时考虑到水 平衡的因素,大量的滤液水经常不间断地补充至吸收 塔浆液中,由于滤液水为吸收塔排出浆液经石膏旋流 站旋流后的溢流,其中含有大量的重金属离子也会促 使泡沫的产生。

3)氧化风机风量及跳闸问题。氧化风机风量是 根据设计煤种含硫量而确定的,针对不同煤种,风机 没有风量调节功能,使得进入吸收塔的氧化风量大大 超过实际需要,这些富余的空气都以气泡的形式从氧 化区底部溢至浆液的表面,从而助长了浆液动态液位 的虚假值,也导致吸收塔溢流[4]。另外运行过程中 氧化风机突然跳闸现象的出现,使吸收塔浆液气液平 衡被破坏,也会导致吸收塔浆液大量溢流。

4)浆液扰动泵、浆液喷淋的影响。盘电公司每 个吸收塔浆液循环系统有4台浆液循环泵,流量均在 7 600 m3/h,吸收塔浆液循环泵的大流量循环喷淋, 一定程度上加剧了吸收塔液位的波动。 

    4　吸收塔浆液溢流现象的控制措施 

    防止吸收塔浆液出现起泡溢流的现象,脱硫系统 运行人员应当时刻提高运行能力,从浆液溢流的原因 出发,做出适当的运行工况调整。 

    1)适当降低浆液静态液位。正常运行时将吸收 塔液位控制在正常值的低限维持运行。吸收塔实际控制液位防止高液位时吸收塔浆液溢流进入GGH换热元件表 面造成结垢堵塞,坚持通过石膏浆液排出泵排出石膏 浆液,降低吸收塔的密度,保持吸收塔浆液密度控制 在1 110~1 130 kg/m3之间,减少吸收塔内杂质浓度, 提高浆液质量,避免因密度过高造成浆液起泡溢流。 

    2)脱硫废水的及时排放。盘电公司废水处理系 统,每天处理后向渣系统排放的废水为200 m3左右, 及时排放废水来降低吸收塔浆液中重金属离子、 Cl-、有机物、悬浮物及各种杂质的含量,避免因杂质 逐渐累积导致吸收塔内浆液“中毒”,造成脱硫率下 降、起泡溢流现象加剧。 

    3)在保证脱硫效率高于95%的前提下,保持2 台浆液循环泵运行

    4)严格执行目前脱硫专业运行规程和各项技术 措施。与其他专业紧密配合,在主机投油或除尘装置 出现故障时,可采用暂时打开旁路烟气挡板,调小增 加风机叶片的运行方式,最大程度地减少进入到脱 硫系统的杂质或粉尘。 

    5)加入消泡剂。加入消泡剂是最直接的控制手 段,定期把消泡剂加入到吸收塔地坑里通过排水坑泵 打到吸收塔中,能快速解决起泡问题。但是,该方法 不能从根本上解决问题,一旦停止加入消泡剂时间过 长,吸收塔浆液可能再次出现起泡溢流的现象,而且 消泡剂的大量使用在一定程度上增加了运行成本。 

    6)定期对吸收塔液位进行标定。脱硫系统吸收塔所采用液位计为压力变送器式液位计,取 三次平均值,减小液位误差,并分析动态液位与静态 液位之间关系及规律,确保DCS画面吸收塔液位显 示值的正确性。 

    7)对于没有设置GGH的电厂脱硫系统,应定期 打开烟道底部疏水阀疏水,防止浆液到达增压风机出 口段。当溢流浆液进入烟道后,吸收塔入口处烟气温 度突然大幅下降,必须及时停运增压风机[6-7]。 

    5　结语 

    脱硫系统运行实践经验表明,严格按照 脱硫系统运行标准,通过采取上述措施,吸收塔浆液 溢流的现象虽不可避免但是可以控制的,目前脱硫系 统运行良好,严重的溢流现象已很少发生。 吸收塔浆液溢流问题对脱硫系统的稳定运行仍 存在很大危害,是脱硫系统运行长抓不懈的问题。脱 硫运行人员需要长期摸索、积累经验,妥善及时处理, 才能保证脱硫系统安全稳定地运行。